求脚手架施工方案！ 多层（五层） 框架结构 带架空层 2M层高

大连凯惠电子有限公司工程
脚手架施工方案
一、 工程概况:
大连凯惠电子有限公司工程是集厂房、扩建厂房、办公楼、职工公寓楼的综合工程，位于金州工业园区内，总建筑面积6447.41㎡，其中厂房建筑面积2449.44㎡，层数3曾，建筑高度14.950；办公楼建筑面积1480.010，层数5层，建筑高度18.30 m；公寓楼建筑面积2517.96㎡，层数4层，建筑高度17.100 m。该工程结构形式均为框架。
二、 脚手架的种类
外架子手用钢筋双排落地式脚手架，外用蓝色密目网进行封闭；地下室部分采用满堂红架子。
三、 搭配设计，确定间距说明基础做法：
（一） 搭配设计，确定间距
1、所用φ48×3.5钢管及扣件等，符合规范要求。（简单介绍一下对构配件的要求，规范P118、P135已有明确规定，钢管普遍采用φ48×3.5的焊接钢管，φ48的性能好于φ51，故φ51已基本淘汰）
※ ①钢管上严禁打孔（规范的强制性条文）
※ ②钢管必须刷防锈漆。
※ ③旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，出现滑丝的螺丝必须更换（强制性条文）
※ ④脚手架采用的扣件拧紧扭矩要大于40Nm，在50Nm为宜，不大于65Nm，用力矩扳手进行实验。
2、常用脚手架搭设尺寸规范：立杆的纵向间距为1.5m，横各间距为1.05m，大横杆步距为1.8m，两米高以上外用架每步加设0.9m，水平杆不但可以作护栏用，不可以增加脚手架的强度，相邻立杆间应加设小横杆，小横杆靠外墙装修面间距不得小于100㎜。
3、脚手架的搭设高度应高于女儿墙上皮1m，高于出檐口上皮1.5m。
4、剪刀撑的加设，每七根立杆加设一道剪刀撑，剪刀撑与地面的角度在60°～45°，之间斜标杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m。采用2个以上转扣固定，端间机件盖板的边缘至杆端的距离不小于100m，横各斜撑除每个拐角设置外，中间每隔6跨设一道。
5、人行斜道可沿架体搭设通行斜道，坡度为1：3，踏面铺桥板，两边设护栏，踏面上每隔250——300㎜设一根防滑要木条，木条厚度20——30㎜。
（二）基础做法：地基处理应牢固可靠，清除障碍物，平整地面，回填土分层整实，脚手架底面标高应高于自然地坪50㎜，铺以厚度大于50㎜，宽大于400㎜，长4.0m左右的木垫板平行于墙面通长铺设。
（三）设计校核：设计铺设三层铁脚手板，已知搭设尺寸Lb=0.65,La1=.50,h=1.80m。架体内侧距离0.45m，连墙件材质用钢管2步3跨布置扣件连接，立杆的下部用截面为400×50㎜厚的木板通长铺设。地基土为粘土分层整实，地基承载力标准值fgk=200KN/m，施工地区的基本，风压Wo=0.35KN/㎡，An/Aw=0.623（An——挡风面积，Aw——迎风面积），密目式安全网0.005KN/㎡需设计校核内容。
① 横向水平杆的抗弯强度和挠度。
② 纵向水平杆弯度和挠度。
③ 纵向水平杆和立杆连接的扣件的抗滑承载力计算
④ 立杆的稳定性计算
⑤ 连墙件计算（包括连墙件和扣件的抗滑承载力计算）
⑥ 立杆地基承载力计算
1、横向水平杆的抗弯强度和挠度计算
作用在小横杆上的线荷载标准值
qk=（2+0.3）×0.75=1.725KN/m（2——施工荷载,0.3——脚手板重,0.75——1/2La）
qk=1.4×2×0.75+1.2×0.3×0.75=2.37KN/m
（永久荷载分项系数取12，可变荷载分项系数取14）
则抗弯强度
δ=Mmax/W=1/8Q/b2[1-（al/Lb）2]2/W
=0.125×2.37×10502×[1-（200/1050）2]2/（5.08×103）
=60.07N/mm2＜f=20.5N/mm2
故抗弯强度满足要求式中:Mnax——弯矩最大值；W——截面模量，f——钢材抗弯强度设计值。
V=5qkL4b/（384EI）
=5×1.725×10504/（384×2.06×105×12.19104）
=1.09mm＜[V]
[V]即规范取最小值5.18L/150=1050/150=7㎜
=10㎜
故挠度符合要求.
2、大横杆的抗弯强度和挠度验算
由小横杆值结合大横杆的标准值
Fk=0.5qkLb=0.5×1.725×1,05=0.91KN
δ=Mmax/W =0.175Fla/W=0.175×1.34×1.5106/×（5.08×103）
=69.24N/mm2＜f=205N/mm2
V=1.146FkL3a/100EI
=1.146×0.91×1003×15003/（100×2.06×105×12.19×104）
=1.4㎜＜[V]
故满足强度和挠度要求
3、扣件的抗滑承载力
R=2.15F=2.15×1.34=2.89KN＜Rc=8KN
(式中R——纵向横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，Rc——扣件抗滑承载力设计值)
4、立杆的稳定性验收：
1）验算长细比λ=Lo/I=kμh/i
式中Lo——计算长度，i—截面回转半径，k——计算长度附加系数，μ——计算长度系数，h——立杆步距）
当时k=1，λ=1.5×1800/15.8=171＜[λ=250]
当时k=1.155JF, λ=1.155×1.5×1800/15.8=197
(查得稳定系数φ=0.186)
2)计算风荷载设计值立杆段弯距Mw
3)主杆段的轴向力设计值N(组合风荷载时)
式中——Hs脚手架搭设高度
[H]=Hs/（1+0.001Hs）(式5.37)则Hs=[HI/(1-0.001Hs
取限值40m(gk___每米立杆承受的结构自重标准值
Nck=[HI/(1-0.001Hs)×0,1248=5.2KN
构配件的脚手板重:共三层自重标准值
ΕQP2=2×0.11=0.22KN/㎡
4)立杆稳定性能验算:
组合风荷载时
N/(A)+Mw/W
=14.70×103/(0.186×489)+0.161×106/(5.08103)
=161.62+31.69
=193.31N/m㎡＜f=205N/mm2
不组合风荷载时
N(A)
=15.88×103/(0.186×489)
=174.59N/m㎡＜f=205N/mm2
5)地基承载力计算
上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=15.88KN为木垫板作用和长度取0.6米，基础底面积A=0.6×0.4=0.24㎡地基承载力设计值fg=Kcfgk=0.5×200=100Kpa=100KN/㎡立杆基层的平均压力P=N/A=15.88/0.24=66.17KN/㎡＜fg
五、搭设顺序拆除顺序
（一）搭设顺序：划线——摆放扫地杆…逐根树立立杆并与扫地杆扣紧…装扫地小杆并与扫地杆扣紧…装第一步大横标明并与各立杆扣紧…按第一步小横杆…按第二步大横杆…按第二步小横杆…加设连墙杆后拆除）…按第三，四步大横杆和小横杆…按连墙杆…接立杆…加设剪刀撑铺脚手板绑扎防护栏，挡脚板…挂立网防护
（二）脚手架拆除
1、拆除前应做好准备工作，拆除时，划分作业区，必须四周围栏和警戒标志，严禁非作业人员主内，地面没专人指挥。
2、拆除时先清除架上的存留材料，杂物，然后本着先绑后拆，后绑先拆的原则，按层次自上而下的进行，严禁上下同时作业。
3、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不大于二步。
4、光拆护身栏杆，档内留一脚手板翻到下步架其余下运，然生依次拆小横杆…大横杆…剪刀撑…立杆。
5、拆立杆后，中间人解扣抱住后，再拆开两头扣。
6、拆到最后一根长立杆时，应先适当位置加设临时抛撑再拆连墙件。
7、拆抛撑时，先用临时去撑撑住，再拆抛撑。
六、搭设措施注意事项
1、脚手架必须配合施工进度搭设，一交搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。
2、每搭完一步脚手架后，应校正步距，纵距，横距及立杆垂直度。
3、不同钢管严禁混用。
4、立杆的对应扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，相邻立柱接头在高度立向错开的距离不应小于500MM各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
5、开始搭立杆柱时，再隔6跨设一抛撑，直至连墙件安装稳定后方可根据情况拆除。
6、当搭至有连墙件构造点时，搭设完处的立杆，纵向水平杆，横向水平杆后立即设连墙件。
7、立杆顶端高出建筑物檐口1.5米。
8、水平杆接头交叉布置，不设在同步同跨内，相邻接头水平距离大于500MM。
9、同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与外角柱固定。
10、横向水平杆靠墙一端至墙装饰面的距离不大100MM剪刀撑同步搭设，各底层斜杆下端必须支撑在垫块上。
11、扣件规格应与钢管外径一致，扭紧时稍感费力即止，对接扣件开口向上或向内。
12、作业层，斜道的栏杆和档脚的搭设应符合规范。
七、防护措施使用要求
1、栏杆的设置的连接，连墙件，支撑，门洞木行架等腰三角形的构造是否符合要求。
2、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。
3、扣件螺丝是否松动。
4、高度在24m上的脚手架其立杆的沉降与垂直度偏差是否符合规定。
5、安全防护措施是否符合要求。
6、是否超载。
7、使用期间除非以方案制定方批准采取加固措施，否则严禁拆除任何构件。
8、不得将横板支架，缆风绳，泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。
雨后上架后有防滑措施，并应扫除挖掘作业。
10、不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。
11、脚手架上进行电气焊作业时，心须有防火措施和专人看守。
八、卸料平台和设计，计算，搭设要求
因卸料的需要，需搭设平台，卸料平台搭设2800×2800㎜的操作平台，主梁和次梁皆采用φ48×3.5的钢管，主梁间距1400㎜，次梁间距700㎜，上面铺50㎜厚木板，木板自重220N/㎡，平台施工时的活荷载限定在800N/㎡集中荷载为，次梁间距700㎜。
① 先按均布荷载验算次梁
木铺板自重220N/㎡×0.7m×1.2=184.8N/m
钢管自重38.5N/m×1.2=46.2N/m
施工活荷载800N/㎡×0.7×1.4m=784N/m
荷载设计值1015N/m
故变矩为M=1/8Wl2=1/8×1015×2.82=994.7N/m
② 主梁验算
木铺板自重220N×1.2×1.4=369.6N
次梁钢管自重38.5N/㎡÷0.7×1.2×1.4m=92.4N/m
活荷载800N/㎡×1.4×2.8m/2=1568N/m
主梁钢管自重38.5N×1.2=46.2N/m
荷载设计值2076.2N/m
中间柱顶处弯矩为NB=－0.125QL
=－0.125×2076.2×1.42
=－508.67Nm
3、支术计算
杆件承载能力验算
φ48×3.5钢管截面积A=4.89×10-4㎡
截面模量W=5.08×10-6m3
回转半径i=1.58×10-2
抗弯强度EI=2.51×104N㎡
故受压正压力为Q=N/A=4969.9/489=10.16N/m㎡＜f=205N/m㎡
强度满足要求
其长细比λ=L/i=4.104/1.58×10-4=273.6＞[λ]=150
中间处需加斜撑杆
则λ=L/i=4.104/(2×1.58×10-2=273.6＜[λ]=150
其轴向受压稳定条件
N/(ΦA)=4969.9/（0.362×489）=28.08N/m㎡＜f=205N/mm2
故稳定。

大连凯惠电子有限公司工程项目部
2005年6月6日

朋友 5层不是多层啊！ 你参考一下这个答案！